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氣體滅火系統設計規范主要條款解釋與實踐應用(上)
日期：2025-12-16 20:16
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摘要：
朱勁武
北京利達海鑫滅火系統設備有限公司 北京 13910793712
摘要：
針對規范中不易理解的主要條款進行理論和實際說明，從而使人們對各種類型氣體滅火系統選用、設計、計算、安裝、使用有更進一步的認識和正確使用。
關鍵詞：
氣體滅火系統設計規范、管網滅火系統、預制滅火系統、設計要求、七氟丙烷氣體滅火系統、IG541混合氣體滅火系統、泄壓口、系統組件、操作與控制、**要求、解釋與應用。
1.概述
氣體滅火系統是傳統的四大固定滅火系統（噴水、氣體、泡沫、干粉）之一，應用范圍廣泛。噴水、泡沫、干粉固定滅火系統在滅火中和滅火后對環境和設備將造成損壞和二次污染（如：水漬、深入設備內部的粉塵和泡沫殘留物），不能用于保護高精度的設備和貴重物品。氣體滅火系統的*大特點：滅火中和滅火后對設備與環境無任何損壞和污染，絕緣性好，無電起火的設備能在很短時間內恢復正常工作。
近年來，為了保護大氣臭氧層，維護人類生態自然環境，國內外消防界已研制出多種替代鹵代烷1211、1301的氣體滅火劑及哈龍替代氣體滅火系統。在本規范實施前，有各企業標準、地方標準，使氣體滅火系統選用、設計、計算、安裝使用、消防監督方面出現了很多問題。本規范的制定，明確了鹵代烷1211、1301氣體滅火劑及哈龍替代氣體滅火系統的種類、性能參數、技術要求，有利于推動鹵代烷1211、1301氣體滅火劑及哈龍替代氣體滅火系統技術的發展，保護人身和財產**。
本人從事氣體滅火系統研發、試驗、設計計算、生產檢驗、銷售及安裝調試等工作有近十年時間，現將本人對《氣體滅火系統規范》中容易產生歧義的相關條款的理解及其在實踐中的應用介紹給各位同仁，希望在氣體滅火系統產品的設計計算、使用中與大家共勉。
為了對規范中不易理解條款進行解釋說明，以便讀者查對規范原條款，本文按規范中保留下來的條款順序進行編排。
2. 術語和符號
2.1 術語
2.1.1 防護區Protected area
滿足全淹沒滅火系統要求的有限封閉空間。
解釋與實踐應用：全淹沒滅火系統的防護區應符合以下規定：（a）二氧化碳、七氟丙烷、IG541混合氣體滅火系統和熱溶膠滅火系統防護區不能自動關閉的開口面積分別不應大于防護區內總表面積的3％、1％、1％、0.4％，且開口不應靠近防護區地面。若大于這些泄漏面積比例，則應設計計算滅火劑開口補償損失。（b）防護區使用的通風機和通風管道中的防火閥，在噴放滅火劑前應自動關閉。（c）防護區維護結構及門窗的允許壓強不宜小于1200Pa和耐火極限不應低于0.50h。
2.1.2 全淹沒滅火系統Total flooding extinguishing system
在規定的時間內，向防護區噴放設計規定用量的滅火劑，并使其均勻地充滿整個防護區的滅火系統。
解釋與實踐應用：七氟丙烷、IG541混合氣體滅火系統和熱溶膠滅火系統只能用于全淹沒滅火系統，二氧化碳氣體滅火系統既可用于全淹沒滅火系統，又可用于局部滅火系統。
2.1.3 管網滅火系統Piping extinguishing system
按一定的應用條件進行設計計算，將滅火劑從儲存裝置經由干管支管輸送至噴放組件實施噴放的滅火系統。
解釋與實踐應用：有管網滅火系統分單元獨立滅火系統和組合分配滅火系統，一套有管網滅火系統只保護一個防護區叫單元獨立滅火系統。當一個防護區面積大于500㎡或防護區容積大于1600m3時建議采用有管網滅火系統；當一個防護區面積小于500㎡或防護區容積小于1600m3時建議采用數臺預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）。將可能使工程造價降低許多，且不需要配置瓶組間和安裝滅火管道，不需要進行設計計算，施工、安裝和消防驗收均會更加快捷簡便。
一套有管網組合分配系統可同時保護八個防護區，則該項目的總工程造價將*低。在下列情況下宜選用有管網組合分配系統：當一座大樓需同時保護四個以上防護區，且各防護區的位置與瓶組間的距離應分別如下：（1）七氟丙烷氣體滅火系統不宜超過60m；IG541混合氣體滅火系統距離不宜超過80m時；（2）同時保護的兩個以上防護區面積大于500㎡或防護區容積大于1600m3時的項目；保護重要設備和貴重物品，日常便于集中管理和檢查的項目。
2.1.4 預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）Pre-engineered systems
按一定的應用條件，將滅火劑儲存裝置和噴放組件等預先設計、組裝成套且具有聯動控制功能的滅火系統。
解釋與實踐應用：預制滅火系統名稱在設計院和消防設計圖紙中用得較多，但工程商和各生產廠家均稱其為柜式氣體滅火裝置，該裝置安裝在防護區內。柜式氣體滅火裝置由預制滅火系統、火災探測部件、火災報警控制器等部件組成。目前大部分預制滅火系統的火災探測部件、火災報警控制器部件與柜機分裝，發生火災后，人員不應到達發生火災的防護區內操作啟動控制器。
預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）產品已有國家標準（GB16670-2006），使用該產品時，該產品應經過國家消防檢測機構檢測合格，這樣才能確保滅火效果。不能用有管網滅火系統檢驗報告代替預制滅火系統的檢驗報告。
預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）有如下特點：不用設置專用的瓶組間，整個柜式氣體滅火裝置設置在防護區內，在****的城市里節約了空間，適用于通訊機房和貴重物品間等空間比較小的防護區，幾臺柜式裝置聯用也可以保護較大的防護區；特別適用于大樓中只需保護1-2個防護區；適用于輸送距離遠，不能滿足工程設計計算的防護區；老項目改造，不便安裝系統管網的防護區；對要求必須以*快速度安裝驗收的防護區；適宜防護區分散在大樓各層和各區域；采用預制滅火系統可節約管道材料和管網安裝費用。
2.1.5 組合分配系統Combined distribution systems
用一套氣體滅火劑儲存裝置通過管網的選擇分配，保護兩個或兩個以上防護區的滅火系統。
2.1.6 滅火濃度Flame extinguishing concentration
在101 KPa大氣壓和規定的溫度條件下，撲滅某種火災所需氣體滅火劑在空氣中的*小體積百分比。
2.1.7 在101KPa大氣壓和規定的溫度條件下，撲滅單位容積內某種火災所需固體熱氣溶膠發生劑的質量。
2.1.8 惰化濃度Inerting concentration
有火源引入時，在101KPa大氣壓和規定的溫度條件下，能抑制空氣中任意濃度的易燃可燃氣體或易燃可燃液體蒸氣的燃燒發生所需的氣體滅火劑在空氣中的*小體積百分比。
2.1.9 浸漬時間Soaking time
在防護區內維持設計規定的滅火劑濃度，使火災完全熄滅所需的時間。
解釋與實踐應用：浸漬時間是指氣體滅火系統中的滅火劑完全噴射到防護區后，滅火劑在防護區內滯留的*短時間，達到浸漬時間后，應及時進行通風換氣，否則火場中所產生的分解物，煙等有害物質將對保護對象或設備造成危害，特別是精密設備、文物等貴重物品。
2.1.10 泄壓口 Pressurereliefopening
滅火劑噴放時，防止防護區內壓超過允許壓強，泄放壓力的開口。
解釋與實踐應用：泄壓口是一個產品裝置，不單是一個孔。在消防規范中叫泄壓口，標準名稱叫氣體滅火系統防護區泄壓口，也稱自動泄壓裝置，是與氣體滅火系統配套必備的設備。一般安裝在氣體滅火系統保護區外墻或內墻的泄壓孔上。自動泄壓裝置國內有三種結構：一種是室外無電源蓋式；**種是室內無電源葉片式；第三種是室內有電源葉片式。平常處于常閉狀態，當氣體滅火系統中的滅火劑噴放，防護區內的壓力達到設定值（P=1200Pa）時，自動泄壓裝置將自動開啟泄壓，當室內壓力降到規定值時將自動關閉?？墒狗雷o區內的門、窗、墻體維護結構和設備不造成損壞，同時防止了滅火劑的泄漏，保證了氣體滅火系統的滅火效果。用戶所選用的自動泄壓裝置每一種規格型號均應為已獲得國家固定滅火系統和耐火構件質量監督檢驗中心國家檢驗報告的廠家和公司，該自動泄壓裝置產品的**和質量才能得到保證。
2.1.11 過程中點 Counsemiddlepoint
噴放過程中，當滅火劑噴出量為設計用量50%時的系統狀態。
解釋與實踐應用：“過程中點”的概念是參照了《鹵代烷1211滅火系統設計規范》中的“中期狀態”概念提出來的，將儲存容器中的七氟丙烷滅火藥劑噴射過程作為一個理想模型，滅火劑在噴射過程中，儲存容器中的壓強值是快速降低的，當滅火藥劑噴放50％量的一瞬間，這時儲存容器內的壓強值為“過程中點”壓力，是確保儲存容器內將所有滅火藥劑全部噴射完畢的壓強值。
2.1.12 無毒性反應濃度(NOAEL濃度)NOAEL Concentration
觀察不到由滅火劑毒性影響產生生理反應的滅火劑*大濃度。
2.1.13 有毒性反應濃度(LOAEL濃度)LOAEL Concentration
能觀察到由滅火劑毒性影響產生生理反應的滅火劑*小濃度。
2.1.14 熱氣溶膠 Condensedfireextinguishing aerosol
由固體化學混合物(熱氣溶膠發生劑)經化學反應生成的具有滅火性質的氣溶膠，包括S型熱氣溶膠、K型熱氣溶膠和其它型熱氣溶膠。
解釋與實踐應用：熱氣溶膠不是潔凈氣體滅火劑，距滅火裝置出口5mm處的溫度不應超過180°C，噴射后會在設備等物品表面沉降許多粉塵。當環境濕度比較大時，設備等表面會有一層黑色堿性油垢，沉降到保護對象表面如：文物、設備電路板、接頭上將很難**，時間長了會腐蝕保護物的表面，可能造成文物的損壞或者電路板短路。熱氣溶膠預制滅火系統一旦噴射后，建議應在1～3天內及時用高純度無水酒精，對防護區內所有貴重物品和設備電路板表面**清洗1～2遍。
3. 設計要求
3.1 一般規定
3.1.1 采用氣體滅火系統保護的防護區，其滅火劑設計用量，應根據防護區內可燃物相應的滅火設計濃度或惰化設計濃度經計算確定。
3.1.2 有爆炸危險的氣體、液體類火災的防護區，應采用惰化設計濃度；無爆炸危險的氣體、液體類火災和固體類火災的防護區，應采用滅火設計濃度。
3.1.3 幾種可燃物共存或混合時，滅火設計濃度或惰化設計濃度，應按其中*大的滅火設計濃度或惰化設計濃度確定。
3.1.4 兩個或兩個以上的防護區采用組合分配系統時，一個組合分配系統所保護的防護區不應超過8個。
解釋與實踐應用：在實際應用中當保護的防護區的數量小于或等于8個時，則只采用一套組合分配系統；當大于8個時，則采用兩套組合分配系統或一套組合分配系統和幾臺預制滅火系統，成本將*低。當采用兩套組合分配系統時應將較大的幾個防護區，采用一套組合分配系統；應將較小的幾個防護區采用另一套組合分配系統，這樣成本將*低。
3.1.5 組合分配系統的滅火劑儲存量，應按儲存量*大的防護區確定。
3.1.6 滅火系統的滅火劑儲存量，應為防護區設計用量與儲存容器的剩余量和管網內的剩余量之和。
3.1.7 滅火系統的儲存裝置72小時內不能重新充裝恢復工作的，應按系統原儲存量的100%設置備用量。
3.1.8 滅火系統的設計溫度，應采用20℃。
3.1.9 同一集流管上的儲存容器，其規格、充壓壓力和充裝量應相同。
3.1.10 同一防護區，當設計兩套或三套管網時，集流管可分別設置，系統啟動裝置必須共用。各管網上噴頭流量均應按同一滅火設計濃度、同一噴放時間進行設計。
解釋與實踐應用：當一個防護區的面積和體積都很大，設計計算的消防主干管、集流管、選擇閥公稱通徑大于或等于DN150時，宜將這一套系統拆分為小于或等于公稱通徑DN80-125的兩套或三套獨立的有管網滅火系統，但拆分的幾套系統必須安裝在同一個瓶組間內，由同一個啟動裝置控制和啟動，從而實現拆分的幾套系統同時啟動后，滅火劑通過不同的滅火劑輸送管網，同時噴射到同一防護區內。這種設計結構有利于生產制造和降低成本及施工安裝。
3.1.11 管網上不應采用四通管件進行分流。
解釋與實踐應用：氣體滅火系統的設計是以均衡系統為基礎進行計算的，在動態氣體管網上采用四通件進行分流會影響分流的準確，造成實際分流和計算分流差異較大，則系統即為不均衡系統，其設計計算十分復雜，故規范規定不應采用四通進行分流。
3.1.12 噴頭的保護高度和保護半徑，應符合下列規定：
1 *大保護高度不宜大于6.5m；
2 *小保護高度不應小于0.3 m；
3 噴頭安裝高度小于1.5 m時，保護半徑不宜大于4.5 m；
4 噴頭安裝高度不小于1.5m時，保護半徑不應大于7.5 m。
解釋與實踐應用：當保護高度大于6.5m時，噴嘴應采用兩層安裝，否則將影響防護區滅火濃度快速達到均衡，影響滅火效果，噴嘴安裝高度≤1.5m時會減少噴嘴的覆蓋面積，則保護面積宜為20-40㎡，一般取25㎡；當噴嘴安裝高度≥1.5m時，保護面積宜為35-70㎡，一般取40㎡。
3.1.13 噴頭宜貼近防護區頂面安裝，距頂面的*大距離不宜大于0.5m。
3.1.14 一個防護區設置的預制滅火系統，其裝置數量不宜超過10臺。
解釋與實踐應用：當一個防護區設置的預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）安裝數量超過10臺，當同時啟動時，控制器不易提供裝置的啟動所需的電流，很難保證它們的啟動滯后時間≤2s。
3.1.15 同一防護區內的預制滅火系統裝置多于1臺時，必須能同時啟動,其動作響應時差不得大于2s。
解釋與實踐應用：氣體滅火系統噴射時間短，噴嘴出口壓力高，則相應防護區內的氣體壓力也高，當防護區密閉性能不太好時，滅火藥劑會快速流失，若多臺預制滅火系統啟動時間大于2s時，很難保證滅火成功，這是已經經過多次相關試驗所證實的，各啟動裝置必須采用并聯連接方式啟動，且不能采用串聯啟動方式連接。
3.1.16 單臺熱氣溶膠預制滅火裝置的保護容積不應大于160m3；設置多臺裝置時，其相互間的距離不得大于10m。
解釋與實踐應用：熱氣溶膠預制滅火裝置的氣溶膠滅火劑噴射壓力很低，一般＜800Pa，噴射距離為1-2m。由于噴射壓力很低，氣溶膠顆粒以很慢的速度運動，若防護區較大或2臺裝置間距離較遠時，這些部位很難在規定時間內達到滅火濃度，氣溶膠顆粒一般25min左右才能沉降，所以單臺裝置的保護體積不得大于160m3，2臺之間的距離不得大于10m。
3.1.17 采用熱氣溶膠預制滅火系統的防護區，其高度不宜大于6.0m。
3.1.18 熱氣溶膠預制滅火系統裝置的噴口宜高于防護區地面2.0m。
解釋與實踐應用：氣溶膠滅火顆粒比空氣重，噴射距離只有1-2m，若噴嘴離地面不高，將會快速沉降于地面，影響滅火效果。
3.2 系統設置
3.2.1 氣體滅火系統適用于撲救下列火災：
1 電氣火災；
2 固體表面火災；
3 液體火災；
4 滅火前能切斷氣源的氣體火災。
注：除電纜隧道(夾層、井)及自備發電機房外，K型和其它型熱氣溶膠預制滅火系統不得用于其它電氣火災。
解釋與實踐應用：氣體滅火系統的*大特點是潔凈、絕緣性能好，噴射后設備表面和環境無任何殘留物存在。主要是指二氧化碳、七氟丙烷、IG541混合氣體。熱熔膠和干粉不是潔凈氣體。
其它種類的氣體滅火系統，如三氟甲烷、六氟丙烷等也是潔凈氣體，目前并不成熟，建議不宜采用，還有備壓七氟丙烷氣體滅火系統、氮氣、和氬氣滅火系統，規范中均沒有規定和要求，設計院無設計依據，消防監督部門無驗收標準。
這幾種氣體的主要特點和區別：七氟丙烷、混合氣體（IG541）滅火劑只適用于封閉場所。七氟丙烷滅火劑可用于有人的場所，平時無色、無味，以化學滅火為主，在高溫下與水蒸氣結合會分解成對人體有害的氫氟酸，人只能在防護區內停留很短的時間，噴射達到浸漬時間后應盡快通風；IG541混合氣體滅火劑存在于空氣中，它是由氮氣、氬氣和二氧化碳三種氣體混合而成，體積比分別為：52％、40％、8％，平時無色無味，它是以物理滅火為主，降低防護區的氧濃度至10%～14％，使用之后其原有成分回歸大自然，對人體無毒害，不污染設備，無腐蝕，有一點刺鼻酸味，人員短時間停留不會造成生理影響，是目前世界公認的*理想綠色環保滅火劑之一。
二氧化碳滅火劑是一種無色無味、比空氣重、無腐蝕、絕緣性好、滅火性能穩定、滅火效率高，以物理滅火為主，既可用于封閉場所，也可用于不封閉的場所的潔凈氣體；它不但可以用于保護固體表面火災，還可以保護部分固體深位火災，氣體滅火系統中只有二氧化碳才有這種功能。缺點是有即冷作用，不能保護高精度電子設備，不能用于經常有人的場所，待人員撤離后方能使用。二氧化碳滅火系統有兩種類型：一種是低壓二氧化碳滅火系統，氣體儲存在帶制冷設備的儲罐內，需長期通電降溫，前期投入成本低，日常管理費用很高，必須24小時值班，不**，需經常補充氣體和維護；另一種是高壓二氧化碳滅火系統，氣體儲存在高壓氣瓶內，前期投入成本高，日?；静恍枰S護，只需每月或每季度定期檢查一次，**可靠。
七氟丙烷、IG541混合氣體、二氧化碳三種氣體滅火系統保護相同容積防護區設備時，采用相同規格容積鋼瓶數量比例大約為1：3.8：2.7。滅火系統總成本或該項目總造價金額投入分別大約為1：1.4：0.9。通過對這兩組數據和上述三種氣體用途綜合分析，對這三種氣體滅火系統的性價比有一個深刻認識，為用戶和設計院選擇某種類型氣體滅火系統提供重要的參數依據。
S型和K型熱氣溶膠預制滅火系統實際上是一種低速燃燒的，類似于煙花鞭炮配方的**，出口溫度較高，噴射壓力小，噴射距離短，氣溶膠滅火藥劑不是潔凈氣體，是一種很輕的堿金屬顆粒。熱氣溶膠*適宜用于電纜隧道（夾層、井）及自備發電機房等場所。熱氣溶膠預制滅火系統只能用于封閉場所。
3.2.2 氣體滅火系統不適用于撲救下列火災：
1 硝化纖維、硝酸鈉等氧化劑或含氧化劑的化學制品火災；
2 鉀、鎂、鈉、鈦、鎬、鈾等活潑金屬火災；
3 氫化鉀、氫化鈉等金屬氫化物火災；
4 過氧化氫、聯胺等能自行分解的化學物質火災。
5 可燃固體物質的深位火災。
3.2.3 熱氣溶膠預制滅火系統不應設置在人員密集場所、有爆炸危險性的場所及有超凈要求的場所。K型及其他型熱氣溶膠預制滅火系統不得用于電子計算機房、通訊機房等場所。
3.2.4 防護區劃分應符合下列規定：
1 防護區宜以單個封閉空間劃分；同一區間的吊頂層和地板下需同時保護時，可合為一個防護區；
解釋與實踐應用：當一個防護區有工作層、地板層和吊頂層均需保護時，每層均應設置噴嘴。設計安裝主干管一根，支管兩根。一根安裝在吊頂層上，吊頂層和工作層噴嘴均安裝在該支管上，另一根安裝在地板層內，地板層噴嘴安裝在該支管上。
設計計算方法有兩種：**種是按非均衡管網系統設計計算，分別計算工作層、地板層和吊頂層滅火藥劑量，管道公稱通徑，噴嘴型號。另外一種是先將整個防護區按一個防護區設計計算，求出總的滅火劑量，管道直徑，噴嘴截面，然后依據各層高度比例計算出各層噴嘴型號和數量。
2 采用管網滅火系統時，一個防護區的面積不宜大于800m2，且容積不宜大于3600m3；
解釋與實踐應用：當防護區很大時，依據高規和民用規范使用防火墻或防火門、防火卷簾門將防護區劃分成若干較小的防火空間；有利于氣體滅火藥劑在極短時間噴射到各小防護區中，使滅火濃度均勻分布，實現快速滅火；有利于阻止火災快速蔓延，造成不必要的損失；有利于降低氣體滅火系統成本。
3 采用預制滅火系統時，一個防護區的面積不宜大于500m2，且容積不宜大于1600m3。
解釋與實踐應用：當一個防護區采用預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）時，數量不宜大于10臺，應均勻分布，建議預制滅火系統不應采用雙瓶組結構，因柜式七氟丙烷氣體滅火裝置噴射時間小于10s，多臺時很難使防護區滅火濃度均勻分布，實現快速滅火。
3.2.5 防護區圍護結構及門窗的耐火極限均不宜低于0.5h；吊頂的耐火極限不宜低于0.25h。
3.2.6 防護區圍護結構承受內壓的允許壓強，不宜低于1200Pa。
3.2.7 防護區應設置泄壓口，七氟丙烷滅火系統的泄壓口應位于防護區凈高的2/3以上。
解釋與實踐應用：泄壓口也稱自動泄壓裝置還叫氣體滅火系統防護區泄壓口，是與氣體滅火系統配套必備的設備，一般安裝在氣體滅火系統保護區外墻或內墻的泄壓孔上。自動泄壓裝置國內有三種結構：一種是室外式無電源蓋式；**種是室內無電源葉片式；第三種是室內有電源葉片式。大多數氣體滅火系統的氣體滅火劑重量均大于空氣比重，滅火劑噴嘴一般安裝在防護區頂上或2m以上，滅火劑一般由上向下噴射，防護區內地面的滅火濃度*高，頂部滅火劑濃度*低，若泄壓口安裝在離地面高2/3以上時，排泄的超壓氣體主要是空氣，從而減少了滅火劑的外泄，有利于提高滅火的可靠性。
3.2.8 防護區設置的泄壓口，宜設在外墻上。泄壓口面積按相應氣體滅火系統設計規定計算。
解釋與實踐應用：泄壓口一般安裝在大樓外墻上，無外墻時一般安裝在走道內墻上，各廠家生產的自動泄壓裝置面積不一致，但是每個防護區安裝的泄壓口數量之和的總泄壓面積，不得小于設計院計算的泄壓面積。
3.2.9 噴放滅火劑前，防護區內除泄壓口外的開口應能自行關閉。
解釋與實踐應用：泄壓口是一個自動泄壓裝置，不是一個口或孔，開了這個泄壓孔后安裝該裝置，該裝置平常處于常閉狀態，當防護區內氣體的壓強值達到設定值（P=1200Pa）時自動泄壓裝置將自動開啟泄壓，小于設定壓力值（P=1200Pa）時將自動關閉。但其它通風設備、排煙閥不能自動開啟。
3.2.10 防護區的*低環境溫度不應低于-10℃。
3.3 七氟丙烷滅火系統
3.3.1 七氟丙烷滅火系統的滅火設計濃度不應小于滅火濃度的1.3倍，惰化設計濃度不應小于惰化濃度的1.1倍。
3.3.2 固體表面火災的滅火濃度為5.8%，其它滅火濃度可按本規范附錄A中附表A-1的規定取值，惰化濃度可按本規范附錄A中附表A-2的規定取值。本規范附錄A中未列出的，應經試驗確定。
3.3.3 圖書、檔案、票據和文物資料庫等防護區，滅火設計濃度宜采用10%。
解釋與實踐應用：當采用預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）時每立方需要的滅火劑應為0.81-0.83Kg，當采用有管網滅火系統時每立方需要的滅火劑應為0.83-0.85Kg
3.3.4 油浸變壓器室、帶油開關的配電室和自備發電機房等防護區，滅火設計濃度宜采用9%。
解釋與實踐應用：當采用預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）時每立方需要的滅火劑應為0.72-0.74Kg，當采用有管網滅火系統時每立方需要的滅火劑應為0.74-0.76Kg。
3.3.5 通訊機房和電子計算機房等防護區，滅火設計濃度宜采用8%。
解釋與實踐應用：當采用預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）時每立方需要的滅火劑應為0.64-0.66Kg，當采用有管網滅火系統（七氟丙烷氣體滅火系統）時每立方需要的滅火劑應為0.66-0.68Kg.如防護區容積為1000m3，采用預制滅火系統則七氟丙烷滅火劑重量為：0.66Kg/m3×1000m3＝660Kg。提供此參數，采用預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）時設計計算簡便、快速、準確。
3.3.6 防護區實際應用的濃度不應大于滅火設計濃度的1.1倍。
解釋與實踐應用：滅火設計濃度在滅火濃度數據上增大了**系數1.3倍，若實際用量再增加10％，將增加成本，*關鍵是危害防護區人員和財產**。七氟丙烷*高實際應用濃度不應超過滅火設計濃度10.5％，IG541混合氣體*高滅火設計濃度不應超過52％。
3.3.7 在通訊機房和電子計算機房等防護區，設計噴放時間不應大于8s；在其它防護區，設計噴放時間不應大于10s。
3.3.8 滅火浸漬時間應符合下列規定：
1 木材、紙張、織物等固體表面火災，宜采用20min；
2 通訊機房、電子計算機房內的電氣設備火災，應采用5min；
3 其它固體表面火災，宜采用10 min；
4 氣體和液體火災，不應小于1 min。
3.3.9 七氟丙烷滅火系統應采用氮氣增壓輸送。氮氣的含水量不應大于0.006%。
儲存容器的增壓壓力宜分為三級，并應符合下列規定：
1 ** 2.5+0.1MPa(表壓)；
2 二級 4.2+0.1MPa(表壓)；
3 三級 5.6+0.1MPa(表壓)。
解釋與實踐應用：**2.5MPa儲存容器主要用于預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置），管道安裝距離小于25m；二級4.2MPa儲存容器主要用于有管網滅火系統，管道安裝一般距離小于50m；三級5.6MPa儲存容器國內很少采用，因儲存容器必須采用無縫鋼瓶，成本很高。
3.3.10 七氟丙烷單位容積的充裝量應符合下列規定：
3.3.10 七氟丙烷單位容積的充裝量應符合下列規定：
1 **增壓儲存容器，不應大于1120kg/m3；
解釋與實踐應用：**增壓儲存容器主要用于預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置），該系統由于管道距離一般只有1m～5m，管道的沿程損失和局部壓力損失很小，噴嘴出口壓力大于0.6MPa符合規范要求，則該系統的滅火藥劑*大充裝量為1120kg/m3，如70升鋼瓶可*多充裝滅火劑（1120kg/m3×0.07m3）78.4Kg，150升鋼瓶則可*多充裝滅火劑重量為168㎏，150升鋼瓶也可以充裝50Kg滅火劑，但設備成本會很高。
2 二級增壓焊接結構儲存容器，不應大于950kg/m3；
解釋與實踐應用：二級增壓焊接結構儲存容器使用比較多，主要用于4.2MPa有管網氣體滅火系統（七氟丙烷氣體滅火系統），該系統一般是組合分配系統。滅火藥劑充裝量（f）大小由各防護區到瓶組間管網長度（L）距離的沿程壓力損失和局部壓力損失大小來計算決定。該參數是七氟丙烷氣體滅火系統設計計算的一個關鍵參數，現將本人經多年實踐總結的參數推薦給各位，僅供參考：當L≤15m時，f=0.94Kg/L；L≤30m時，f=0.85Kg/L；L≤40m時，f=0.80Kg/L；L≤45m時，f=0.75Kg/L。當采用上述推薦參數計算后的主干管公稱通徑和噴嘴型號均符合本規范要求，簡化了計算過程，使設計計算快速、準確。
3 二級增壓無縫結構儲存容器，不應大于1120kg/m3；
解釋與實踐應用：目前國內外七氟丙烷氣體滅火系統鋼瓶充裝量采用1120kg/m3和1080kg/m3的很少，因要求使用高壓無縫鋼瓶，單價很高，所以很少采用，它主要用于管網長度大于50m以上的防護區使用。
4 三級增壓儲存容器，不應大于1080kg/m3。
3.3.11 管網的管道內容積，不應大于流經該管網的七氟丙烷儲存量體積的80%。
3.3.12 管網布置宜設計為均衡系統，并應符合下列規定：
1 噴頭設計流量應相等；
2 管網的第1分流點至各噴頭的管道阻力損失，其相互間的*大差值不應大于20%。
解釋與實踐應用：管網設計布置為均衡系統有三大好處：一是當防護區內任一噴嘴到瓶組間的距離相等，噴嘴數量為偶數時，滅火藥劑噴射均勻，有利于快速滅火；二是可不考慮滅火劑在管網中的剩余量，可降低成本；三是減少設計計算工作量，各支管和分支管公稱通徑、各噴嘴型號均相同，只計算一次。當防護區某一噴嘴出口壓力值小于或等于10％時，均可按均衡系統考慮和計算，超過10％時應單獨計算該噴嘴型號。
3.3.13 防護區的泄壓口面積，宜按下式計算：
(3.3.13)
式中 | Fx—— | 泄壓口面積(m2)； |
Qx—— | 滅火劑在防護區的平均噴放速率(kg/s)； | |
Pf—— | 圍護結構承受內壓的允許壓強(Pa)。 |
設計用量應符合下列規定：
1 防護區滅火設計用量或惰化設計用量應按下式計算：
(3.3.14-1)
式中 | W—— | 滅火設計用量(kg)； |
C1—— | 滅火設計濃度或惰化設計濃度(%)； | |
S—— | 滅火劑過熱蒸汽在101KPa大氣壓和防護區*低環境溫度下的比容(m3/kg)； | |
V—— | 防護區的凈容積(m3)； | |
K—— | 海拔高度修正系數，可按本規范附錄B的規定取值。 |
2 滅火劑過熱蒸汽在101KPa大氣壓和防護區*低環境溫度下的比容，應按下式計算：
(3.3.14-2)
式中 | T—— | 防護區*低環境溫度(℃)； |
K1—— | 0.1269； | |
K2—— | 0.000513。 |
3 系統儲存量應按下式計算：
.jpg){kind=small}
(3.3.14-3)
式中 | W0—— | 系統儲存量(kg)； |
 1—— | 儲存容器內的滅火劑剩余量(kg)； | |
 2—— | 管道內的滅火劑剩余量(kg)。 |
4 儲存容器內的剩余量，可按儲存容器內引升管管口以下的容器容積量換算。
5 均衡管網和只含一個封閉空間的非均衡管網，其管網內的剩余量均可不計。
防護區中含兩個或兩個以上封閉空間的非均衡管網，其管網內的剩余量，可按各支管與*短支管之間長度差值的容積量計算。
解釋與實踐應用：當采用預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）時，2的剩余量一般取W0=（1~1.02）W；當采用有管網氣體滅火系統（七氟丙烷氣體滅火系統）時2的剩余量一般取W0=（1.04~1.08）W；經多次試驗后稱重檢測，預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）儲存容器內一般無七氟丙烷藥劑剩余量。
3.3.15 管網計算應符合下列規定：
1 管網計算時，各管道中滅火劑的流量，宜采用平均設計流量。
2 主干管平均設計流量，應按下式計算：
(3.3.15-1)
.jpg){kind=small}
式中 | Qw—— | 主干管平均設計流量(kg/s)； |
t—— | 滅火劑設計噴放時間(s)。 |
3 支管平均設計流量，應按下式計算：
(3.3.15-2)
.jpg){kind=small}
式中 | Qg—— | 支管平均設計流量(kg/s)； |
Ng—— | 安裝在計算支管下游的噴頭數量(個)； | |
QC—— | 單個噴頭的設計流量(kg/s)。 |
4 管網阻力損失宜采用過程中點時儲存容器內壓力和平均流量進行計算。
5 過程中點時儲存容器內壓力，宜按下式計算：
.jpg)
(3.3.15-3)
(3.3.15-4)
式中 | Pm—— | 過程中點時儲存容器內壓力(MPa，**壓力)； |
P0—— | 滅火劑儲存容器增壓壓力(MPa，**壓力)； | |
Vo—— | 噴放前，全部儲存容器內的氣相總容積(m3)； | |
γ —— | 七氟丙烷液體密度(kg/ m3)，20℃時為1407kg/ m3； | |
Vp—— | 管網管道的內容積(m3)； | |
n— | 儲存容器的數量(個)； | |
Vb—— | 儲存容器的容量(m3)； | |
л —— | 充裝量(kg/ m3)。 |
6 管網的阻力損失應根據管道種類確定。當采用鍍鋅鋼管時，其阻力損失可按下式計算：
(3.3.15-5)
.jpg)
式中 | .jpg){kind=small} —— | 計算管段阻力損失(MPa)； |
L——— | 管道計算長度(m)，(為計算管段中沿程長度與局部損失當量長度之和)； | |
Q——— | 管道設計流量(kg/s)； | |
D——— | 管道內徑(mm) |
解釋與實踐應用：L表示管道計算長度，它由兩部分長度組成。一部分表示管網中鋼管實際直線長度；另一部分由連接鋼管的三通或彎頭、直通、法蘭等當量長度組成。當量長度表示氣體滅火藥劑通過三通等管路附件時，相當于走過鋼管直線的長度。各管路當量長度參數查規范中表1、表2、表3。
7 初選管徑，可按管道平均流量，參照下列公式計算：
當.jpg)
時，
時，.jpg){kind=small}
(3.3.15-6)當.jpg)
時，
時，.jpg){kind=small}
(3.3.15-7)解釋與實踐應用：主干管或者選擇閥公稱通徑D值計算，一般分為初選計算和**計算兩項以上，*終計算結果應符合規范中3.3.16條和3.3.11條中要求。當采用預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）時，若應按照預制滅火系統的應用條件使用該裝置，可不計算D值，當采用有管網滅火系統（七氟丙烷氣體滅火系統）時，必須計算出D值，D值的大小決定集流管、選擇閥、主干管、各分支管公稱通徑大小和噴嘴型號，也就是說D值是一個影響有管網滅火系統成本高低的重要參數，同時它也決定了工程安裝的難度和費用的高低。D值**次計算時選（3.3.15-6）和（3.3.15-6）公式中系數的中間值，依據計算結果參數，綜合分析后，**次調大或調小該兩個公式中系數參數，使*終計算結果參數既符合規范要求，又達到*佳合理指標。
8 噴頭工作壓力應按下式計算：
(3.3.15-8)
式中 |  —— | 噴頭工作壓力(MPa，**壓力)； |
 —— | 系統流程阻力總損失(MPa)； | |
 —— | 流程中計算管段的數量； | |
 —— | 高程壓頭(MPa)。 | |
解釋與實踐應用：有管網七氟丙烷氣體滅火系統手工和軟件計算難度*大，耗時*多的就是系統總沿程壓力損失和總局部壓力損失計算，占整個公式計算工作量的60％以上，本人經多年軟件和手工計算經驗總結，將這一經驗參數推薦給同仁，僅供粗略計算參考使用。七氟丙烷氣體滅火系統管道總阻力損失系數大約為：K=0.012MPa/m（0.006-0.02MPa/m）。如：當瓶組間某選擇閥至防護區某噴嘴當量長度距離L=50m時， 則系統流程阻力總損失為：
.jpg)
9 高程壓頭，應按下式計算：
(3.3.15-9)
式中 | H— | 過程中點時，噴頭高度相對儲存容器內液面的位差(m)； |
g— | 重力加速度(m/s2) |
七氟丙烷氣體滅火系統的噴頭工作壓力的計算結果，應符合下列規定：
1 **增壓儲存容器的系統≥0.6(MPa,**壓力)；
二級增壓儲存容器的系統≥0.7(MPa,**壓力)；
三級增壓儲存容器的系統≥0.8(MPa,**壓力)。
2
(MPA, **壓力)。
(MPA, **壓力)。解釋與實踐應用：預制滅火系統（柜式氣體滅火裝置）和有管網滅火系統（七氟丙烷氣體滅火系統）必須同時符合以下三個規范，才符合本規格要求，設計計算才算合格：**條噴嘴出口壓力PC：**2.5MPa(20℃)PC≥0.6MPa；二級4.2MPa(20℃)PC≥0.7MPa；三級5.6MPa(20℃)PC≥0.8MPa。**條
也就是說噴嘴出口壓力應大于過程中點時容器內壓力值的50％以上。第三條管網的管道內容積不應大于該滅火劑儲存容器總容積的80％。
也就是說噴嘴出口壓力應大于過程中點時容器內壓力值的50％以上。第三條管網的管道內容積不應大于該滅火劑儲存容器總容積的80％。噴頭等效孔口面積應按下式計算：
(3.3.17)
式中 | Fc— | 噴頭等效孔口面積(cm2)； |
Qc_ | 等效孔口單位面積噴射率[(kg/s)/cm2]，可按本規范附錄C用。 |
3.3.18 噴頭規格的實際孔口面積，由儲存容器的增壓壓力與噴頭孔口結構等因素決定，并經試驗確定。噴頭規格應符合本規范附錄D的規定。
解釋與實踐應用：氣體滅火系統噴嘴有三個作用：**個是在噴嘴噴射的保護范圍內，使滅火劑迅速汽化，從而使保護區域立即達到滅火濃度，實現快速滅火，這與噴嘴結構設計有關。**個是確定滅火系統滅火藥劑的噴射時間。如：七氟丙烷滅火系統t≤10s；IG541混合氣體滅火系統t≤60s。它由噴嘴出口壓力值大小來決定噴嘴在單位時間和面積內噴射滅火藥劑量，以噴嘴數量和每一個噴嘴噴孔面積有關。第三個是改變滅火藥劑噴射方向和角度，它根據防護區對象不同對噴嘴結構進行特殊設計，*終達到高效、快速滅火。
有管網滅火系統管網設計布置為均衡系統時，噴頭等效孔口面積FC是以流量系數為0.98的標準噴頭為基礎理論計算得到的參數，因為流量系數達到0.98的噴嘴在現實中是理想化的噴嘴，不可能實現。實際使用的噴嘴的流量系數均需要試驗進行測得，并將其實際的噴射面積轉化為理想噴嘴的噴射面積，即為該實際噴嘴的等效孔口面積。FC值的計算量和難度占整個有管網滅火系統設計的工作量的65％以上，噴頭等效孔口面積FC表示噴嘴上開一個單孔直徑的面積，如FC=1.979cm3，噴嘴規格代號為：20號，相當于φ15.88mm直徑的孔。當一個噴嘴上開四個孔或八個孔時的開孔面積之和也必須等于1.979cm3。當已知噴頭等效孔口面積FC（mm2）時，通過
公式可計算出噴頭規格型號N。當已知噴頭規格型號N時，通過FC=0.4946N2求得噴頭等效孔口面積FC。
公式可計算出噴頭規格型號N。當已知噴頭規格型號N時，通過FC=0.4946N2求得噴頭等效孔口面積FC。3.4 IG541混合氣體滅火系統
3.4.1 IG541混合氣體滅火系統的滅火設計濃度不應小于滅火濃度的1.3倍，惰化設計濃度不應小于滅火濃度的1.1倍。
3.4.2 固體表面火災的滅火濃度為28.1%，其它滅火濃度可按本規范附錄A中附表A-3的規定取值，惰化濃度可按本規范附錄A中附表A-4的規定取值。本規范附錄A中未列出的，應經試驗確定。
解釋與實踐應用：本規范中未明確規定多種類可燃物質的滅火設計濃度。依據有關地方標準，建議除規范表A-3中的可燃物，如：木材、紙張、織物等固體表面火災；通訊機房，電子計算機房、電氣設備火災、配電室、發電機房等滅火設計濃度宜采用37.5％，圖書檔案、文物資料庫等防護區，滅火設計濃度宜采用43％，IG541混合氣體滅火系統*高滅火設計濃度不宜超過52％。
3.4.3 當IG541混合氣體滅火劑噴放至設計用量的95%時，噴放時間不應大于60s且不應小于48s。
3.4.4 滅火浸漬時間應符合下列規定：
1 木材、紙張、織物等固體表面火災，宜采用20min；
2 通訊機房、電子計算機房內的電氣設備火災，宜采用10 min；
3 其它固體表面火災，宜采用10 min。
3.4.5 儲存容器充裝量應符合下列規定：
1 **充壓，20℃，充裝壓力為15.0MPa(表壓)時，其充裝量應為211.15kg/m3；
2 二級充壓，20℃，充裝壓力為20.0MPa(表壓)時，其充裝量應為281.06kg/m3。
解釋與實踐應用：目前國內IG541混合氣體滅火系統制造廠家，大多數生產**15MPa
(20℃)儲存容器，一般生產70、80、90升三種，這三種瓶組內充裝IG541滅火劑重量分別為：14.78Kg、16.89Kg、19Kg。高壓二氧化碳儲存容器70升充裝42Kg二氧化碳滅火劑，IG541混合氣體和二氧化碳氣體儲存容器中充裝的這些重量叫標準額定重量，這些規格對應的額定重量不變，只隨設計量的多少，來計算某一種規格儲存容器數量。七氟丙烷儲存容器內充裝滅火藥劑量是隨防護區的容積大小和輸送距離來決定的，每一個項目或組合分配系統均不一樣，但同一套組合分配系統中的儲存容器的充裝量是相同的，也就是充裝重量是一致的。
3.4.6 防護區的泄壓口面積，宜按下式計算：
(3.4.6)
式中 | Fx—— | 泄壓口面積(m2)； |
Qx—— | 滅火劑在防護區的平均噴放速率(kg/s)； | |
Pf—— | 圍護結構承受內壓的允許壓強(Pa)。 |
解釋與實踐應用：泄壓口面積FX是該防護區采用的滅火劑噴放速率與防護區圍護結構承受內壓的允許壓強函數。一般設計院和工程商選用建筑物的內壓允許壓強值為1200Pa，若采用高于規范表4的值，應由建筑設計院給出或者做有關試驗得出。
FX值為設計院計算某防護區總的*小泄壓面積，但實際安裝自動泄壓裝置各臺數之和的總泄壓面積不得小于設計院計算的泄壓面積FX值。
大多數的人們不了解氣體滅火系統中的滅火氣體釋放到防護區內的壓力和破壞力，但是人們都清楚臺風所帶來的破壞力。風力分為13級：0-12級。6級為強風，8級為大風，10級為狂風，12級為颶風，陸地上極少見，摧毀力極大。IG541混合氣體滅火系統氣體釋放到防護區的風速和壓力介于10級狂風和12級颶風之間。臺風風壓不大，但風力持續時間長，所以破壞力大。而氣體滅火系統所噴射的氣體是瞬時釋放，破壞力是瞬間的。所以我們應該認識到這一點。
經試驗論證建議防護區設在高層、玻璃幕墻的、防護區具有相對密封狀態的區域，若采用IG541和二氧化碳氣體滅火系統，泄壓口產品應通過天津國家檢測中心檢測，并獲得檢驗報告。并建議實際采用泄壓口面積應大于設計院理論設計的泄壓面積一倍左右，需詳細了解“自動泄壓裝置設計安裝與使用”和“國內首例室外無電源自動泄壓裝置（泄壓口）試驗”，請上網或到本公司網站查閱，該兩篇文章已在有關刊物和專業網站發表。
3.4.7設計用量應符合下列規定：
1 防護區滅火設計用量或惰化設計用量應按下式計算：
(3.4.7-1)
式中 | W— | 滅火設計用量(kg)； |
C1—— | 滅火設計濃度或惰化設計濃度(%)； | |
V— | 防護區凈容積(m3)； | |
S— | 滅火劑氣體在101KPa大氣壓和防護區*低環境溫度下的比容(m3/kg)； | |
K— | 海拔高度修正系數，可按本規范附錄B的規定取值。 |
解釋與實踐應用：當滅火設計濃度C1=37.5％時，每立方需IG541滅火劑重量應為0.68Kg；當滅火設計濃度C1=43％時，每立方需IG541滅火劑重量應為0.813Kg；防護區凈容積V一般情況下取防護區長、寬、高乘積，也可減去防護區內不可燃燒的物質的體積。
2 滅火劑氣體在101KPa大氣壓和防護區*低環境溫度下的比容，應按下式計算：
(3.4.7-2)
式中 | T—— | 防護區*低環境溫度(℃)； | |
K1—— | 0.6575； | ||
K2—— | 0.0024。 | ||
3 系統滅火劑儲存量，應為防護區滅火設計用量及系統滅火劑剩余量之和，系統滅火劑剩余量應按下式計算：
(3.4.7-3)
式中 |  —— | 系統滅火劑剩余量(kg)； |
 —— | 系統全部儲存容器的總容積(m3)； | |
 —— | 系統管網管道容積(m3)。 |
解釋與實踐應用：IG541混合氣體滅火系統管網和各滅火劑儲存容器剩余量之和計算比較復雜，經許多項目理論設計計算，系統滅火劑剩余量WS取滅火設計用W的1.02～1.05倍，則為WS=（1.02～1.05）W。
3.4.8 管網計算應符合下列規定：
1 管道流量宜采用平均設計流量。
主干管、支管的平均設計流量，應按下列公式計算：
( 
(3.4.8-1)
(3.4.8-1)
(3.4.8-2)
式中 |  —— | 主干管平均設計流量(kg/s)； |
t—— | 滅火劑設計噴放時間(s)； | |
 —— | 支管平均設計流量(kg/s)； | |
 —— | 安裝在計算支管下游的噴頭數量(個)； | |
 —— | 單個噴頭的平均設計流量(kg/s)。 |
2 管道內徑宜按下式計算：
(3.4.8-3)
式中 | D— | 管道內徑(mm)； |
Q— | 管道平均設計流量(kg/s)。 |
解釋與實踐應用：主干管或選擇閥公稱D值計算方法與有管網七氟丙烷的計算方法相同，這里就不贅述了。
3 滅火劑釋放時，管網應進行減壓。減壓裝置宜采用減壓孔板。減壓孔板宜設在系統的源頭或干管入口處。
4 減壓孔板前的壓力，應按下式計算：
(3.4.8-4)
式中 | P1- | 減壓孔板前的壓力(MPa，**壓力)； |
P0__ | 滅火劑儲存容器充壓壓力(MPa，**壓力)； | |
V0__ | 系統全部儲存容器的總容積(m3)； | |
V1___ | 減壓孔板前管網管道容積(m3)； | |
V2___ | 減壓孔板后管網管道容積(m3)。 |
解釋與實踐應用：減壓孔板前的壓力實際上就等于IG541儲存容器內壓力。當采用**15MPa（20℃）IG541儲存容器時，經大量實際試驗參數測定，設計計算準確的減壓孔板，1～5S時：當減壓孔板前的壓力為14.12～15MPa；減壓孔板后相對應的壓力為4.64～7.0MPa；噴嘴出口壓力為3.63～3.52MPa。5-10S時：減壓孔板前和后及噴嘴壓力分別為：11.98～14.12MPa；2.88～4.64MPa；2.26～3.63MPa。應注意減壓孔板前理論計算的壓力值P1與實際檢測的壓力值是不同的。因（3.4.8-4）公式是以釋放95%的設計用量的一半時的系統狀況，按絕熱過程求出的。
5 減壓孔板后的壓力，應按下式計算：
(3.4.8-5)
式中 | P2__ | 減壓孔板后的壓力(MPa，**壓力)； |
 —— | 落壓比(臨界落壓比：  =0.52)。**充壓(15MPa)的系統，可在=0.52~0.60中選用；二級充壓(20MPa)的系統，可在=0.52~0.55中選用。 |
解釋與實踐應用：經減壓孔板后減壓的*大工作壓力不應大于7.0MPa。這樣才能確保滅火藥劑輸送管道**，降低管道壁厚和成本，這么大的壓力值完全可將滅火劑輸送到80m左右較遠的距離。減壓孔板后的壓力P2的大小，應依據臨界落壓比δ=0.52～0.60進行計算，計算出噴的噴嘴工作壓力Pc值不能滿足本規范中第3.4.9條的規定時，可改選臨界落壓比值，但δ值必須在規定范圍內選用。
6 減壓孔板孔口面積，宜按下式計算：
(3.4.8-6)
式中 | Fk— | 減壓孔板孔口面積(cm2)； |
Qk___ | 減壓孔板設計流量(kg/s)； | |
 —— | 減壓孔板流量系數。 |
解釋與實踐應用：經多次理論計算和試驗檢測，實際減壓孔板孔口面積宜在理論計算值Fk基礎上增加10%面積，這時實際檢測的減壓孔板后的壓力值才等于或接近理論計算的減壓孔板后的P2壓力值。
7 系統的阻力損失宜從減壓孔板后算起，并應按下列公式計算，壓力系數和密度系數，應依據計算點壓力按本規范附錄E確定。
(3.4.8-7)
(3.4.8-8)
(3.4.8-9)
式中 | Q— | 管道設計流量(kg/s)； |
L— | 計算管段長度(m)； | |
D— | 管道內徑(mm)； | |
Y1__ | 計算管段始端壓力系數(10-1MPa·kg/m3)； | |
Y2__ | 計算管段末端壓力系數(10-1MPa·kg/m3)； | |
Z1__ | 計算管段始端密度系數； | |
Z2___ | 計算管段末端密度系數。 |
解釋與實踐應用：有管網IG541混合氣體滅火系統手工和軟件計算系統的阻力損失ΣΔP值，是該系統理論設計計算的*核心、*關鍵的技術，比其它氣體滅火系統的阻力損失計算均難，占整個系統計算工作量的70%以上。本人將多年手工計算和自編的軟件計算結果，并與國內專業軟件計算結果對比分析，將這一經驗參數推薦給同仁，僅供參考。IG541混合氣體滅火系統管道總阻力損失系數大約為：K=0.007MPa/m（0.004～0.014MPa/m）。如當減壓孔板后至某防護區某噴嘴當量長度距離L=80m時，則系統的總阻力損失為：
ΣΔP=KL=0.007（MPa/m）×80（m）=0.56MPa（0.32～1.12MPa）。
3.4.9 IG541混合氣體滅火系統的噴頭工作壓力的計算結果，應符合下列規定：
1 **充壓(15MPa)系統，≥2.0(MPa，**壓力)；
2 二級充壓(20MPa)系統，≥2.1(MPa，**壓力)。
3.4.10 噴頭等效孔口面積，應按下式計算：
(3.4.10)
式中 | Fc___ | 噴頭等效孔口面積(cm2)； |
qc____ | 等效孔口面積單位噴射率[kg/(s·cm2)]，可按本規范附錄F采用。 |
3.4.11 噴頭規格的實際孔口面積，應有試驗確定，噴頭規格應符合本規范附錄D的規定。
解釋與實踐應用：IG541混合氣體滅火系統噴嘴等效孔口面積、噴嘴型號計算方法與七氟丙烷滅火系統計算方法相同。